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變速器試驗臺架剪切銷過載保護裝置通過2個剪切銷連接2 塊法蘭，使電機的輸出和變速器的輸入連接起來，以傳遞扭矩，其連接如圖1所示。剪切銷既要保證不會在正常工況條件下被剪斷，又要保證在非正常過載的情況下及時地被剪斷，以保護昂貴的設備，比如電機、扭矩儀等。
在安裝調試臺架時已調整2塊法蘭之間的同軸度誤差小于0.03 mm，所以由此造成的彎矩可以忽略不計，因此，剪切銷頸部只承受純剪切力作用。
但在臺架運行過程中，設備商提供的剪切銷經常出現(xiàn)非正常斷裂的情況，見圖2，使得設備利用率大大降低，而且對試驗樣品造成不可預測的損傷。因此，文中利用有限元分析軟件ABAQUS對剪切銷頸部應力進行了分析計算，并提出改進建議。
當前國內變速器疲勞試驗臺架試驗多為穩(wěn)態(tài)試驗。在進行某變速器試驗時，額定扭矩為400 N.m，輸入轉速為1800 r/min，但剪切銷在試驗進行至577、649、1322 min時分別出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象，而變速器未出現(xiàn)斷齒或異�，F(xiàn)象，嚴重影響了試驗樣品和試驗進度。因此，很有必要對剪切銷進行分析。
試驗臺架在當前扭矩條件下采用頸部尺寸為6.5 mm的剪切銷，其對應設計過載扭矩為650 N.m，剪切銷尺寸見圖3。
在建模時，用兩個圓盤模擬剪切銷結構左端法蘭和右端法蘭；施加載荷時，將左端固定，在右端中心點施加理論設計扭矩650 N.m，法蘭與剪切銷之間建立接觸關系。整個模型網格如圖4所示。
應用材料為45鋼，彈性模量 E=209 GPa，泊松比μ=0.269。為了較真實地模擬實際材料的彈塑性，有限元計算中采用材料應力-應變曲線，如圖5所示。
由于剪切銷使用要求的特殊性，其強度必須保持在一個較小的范圍內，既要滿足正常運轉時傳遞扭矩，又要滿足突發(fā)載荷時快速斷裂，以保護臺架等昂貴設備。因此對于判定準則有比較苛刻的要求，要求盡量與真實情況一致。大量實驗結果表明：von Mises屈服條件比 Tresca屈服條件大多數(shù)情況下更接近材料的真實屈服情況。故文中在有限元計算中的屈服條件也以von Mises屈服條件為準。
圖6是剪切銷頸部尺寸為6.5 mm 應力分布圖，可以看出最大主應力為648.1 MPa，大于材料的許用屈服極限550. 1MPa，因此，剪切銷出現(xiàn)早期屈服斷裂，這也與試驗結果相符。調整剪切銷頸部外徑尺寸，重新進行核算，確定頸部安全尺寸為6.86 mm時，剪切銷頸部最大主應力為524.9 MPa，應力分布如圖7所示，小于材料的許用屈服極限550.1 MPa，滿足設計要求。
根據有限元分析計算結果，試制了一批剪切銷，頸部尺寸為6.86 mm，成對安裝于臺架剪切銷結構，逐步提高試驗扭矩，通過數(shù)據箱采集系統(tǒng)采集扭矩傳感器測量出的剪切銷瞬間斷裂扭矩，記錄在表2中。
從表2中的10組試驗結果可以看出：切斷扭矩最大為671 N.m，最小的為617 N.m，都大于變速器額定扭矩1.5倍，小于其1.75倍，而且都在理論設計扭矩附近，可以滿足試驗應用。
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